電源參數(shù)

根據(jù)功率、輸入輸出的情況，我們選擇反激電源拓撲。

反激式變壓器的優(yōu)點有:

1. 電路簡單,能高效提供多路直流輸出,因此適合多組輸出要求。

2. 轉(zhuǎn)換效率高,損失小。

3. 變壓器匝數(shù)比值較小。

4. 輸入電壓在很大的范圍內(nèi)波動時,仍可有較穩(wěn)定的輸出。

設計步驟：

1、決定電源參數(shù)。

2、計算電路參數(shù)。

3、選擇磁芯材料。

4、選擇磁芯的形狀和尺寸。

5、計算變壓器匝數(shù)、有效氣隙電感系數(shù)及氣隙長度。

6、選擇繞組線圈線徑。

7、計算變壓器損耗和溫升。

原理圖

步驟一、確定電源參數(shù)：（有些參數(shù)為指標給定，有些參數(shù)從資料查得）

注：電流比例因數(shù)：紋波比例，在重載和低收入情況下的紋波電流和實際電流的比例。

步驟二、計算電路參數(shù)：

最低直流輸入電壓：

Z為損耗分配因數(shù)，如果Z=1.0表示所有損耗都在副邊，如果Z=0表示所有的損耗都在原邊，在這里取Z=0.5表示原副邊都存在損耗。

步驟三、選擇磁芯材料：

鐵氧體材料具有電阻率高，高頻損耗小的特點，且有多種材料和磁芯規(guī)格滿足各要求，加之價格較其它材料低廉，是目前在開關電源中應用最為廣泛的材料。同時也有飽和磁感應比較低，材質(zhì)脆，不耐沖擊，溫度性能差的缺點。

采用的是用于開關電源變壓器及傳輸高功率器件的MnZn功率鐵氧體材料PC40,其初始磁導率為2300±25％，飽和磁通密度為510mT（25℃時）/390mT（100℃時）,居里溫度為215℃。

選擇磁芯材料為鐵氧體，PC40。

步驟四、選擇磁芯的形狀和尺寸：

高頻功率電子電路中離不開磁性材料。磁性材料主要用于電路中的 變壓器、扼流圈(包括諧振電感器)中。

變壓器是整個電源供應器的重要核心，所以變壓器的計算及驗證是很重要的。

磁性材料(Magnetic materials)有個磁飽和問題。如果磁路飽和，會導致變壓器電量傳遞畸變，使得電感器電感量減小等。對于電源來說，有效電感量的減小，電源輸出紋波將增加， 并且通過開關管的峰值電流將增加。這樣可能使得開關管的工作 點超出安全工作區(qū)，從而造成開關管壽命的縮短或損壞。磁性材料的另一個問題就是居里點溫度

(Curie Temperature)。在這一溫度下，材料的磁特性會發(fā)生急劇變化。特別是該材料會 從強磁物質(zhì)變成順磁性物質(zhì)，即磁導率迅速減小幾個數(shù)量級。實 際上，它幾乎轉(zhuǎn)變?yōu)楹涂諝獯判镜刃АＲ恍╄F淦氧(ferrites)的居里 點可以低到130oC左右。因此一定要注意磁性材料的工作溫度。

簡單的說就是兩個問題：

1. 飽和——引起電感量減小

2. 居里溫度——磁導率減小

所以選擇變壓器的時候，我們需要充分考慮兩個問題：

1、磁通量必須滿足，避免飽和。

2、溫度不能太高。

所以我們需要先計算變壓器鐵心磁飽和的磁通量的最大值B（max）

決定變壓器的材質(zhì)及尺寸:

依據(jù)變壓器計算公式

B（max）的計算結果，不要超過我們選型的鐵心的額定值，并進行降額、并考慮外殼導致散熱不良帶來的影響，并留有余量。

B（max）的算法有兩種，

面積相乘法（AP法）

幾何參數(shù)法（KG 法）

推導過程比較復雜和繁瑣，此處不進行展開。

在這里用面積乘積公式粗選變壓器的磁芯形狀和尺寸。具體公式如下：

反激變壓器工作在第一象限，最高磁密應留有余度，故選取B=0.3T，反激變壓器的系數(shù)K=0.0085（K1是反激變壓器在自然冷卻的情況下，電流密度取420A/cm時的經(jīng)驗值。）

磁芯型號：查EPC磁芯系列—EPC19，磁芯參數(shù)為：

EPC磁芯主要為平面變壓器設計的，具有中柱長，漏感小的特點。EPC19磁芯的AP值約為0.11cm4，稍大于計算所需的AP=0.09 cm4。若再選用小一號的磁芯EFD15,其AP值約為0.047 cm4，小于計算所需的AP=0.09 cm4，不符合要求，故選用EPC19磁芯。

步驟五、計算變壓器各繞組匝數(shù)、有效氣隙電感系數(shù)及氣隙長度：

1、法拉第電磁感應定律

電路中感應電動勢的大小，跟穿過這一電路的磁通變化率成正比，

電感歐姆定律方程：V=L*（dI/dt）

所以推導得到電流型方程：

N*A*B=L*I

原邊繞組匝數(shù)：

當電感、電流、匝數(shù)、面積確定的情況下，磁飽和密度也就確定了。

換句話說：我們?yōu)榱诉_到一定的磁飽和密度，需要增加匝數(shù)來實現(xiàn)。

當原邊的匝數(shù)滿足要求之后，我們通過匝數(shù)比關系，可以計算副邊匝數(shù)要求。

步驟六、選擇繞組導線線徑：

滿足磁通量的同時我們還需要考慮電流和空間的問題。

決定變壓器線徑及線數(shù):

當變壓器決定后，變壓器的Bobbin（骨架）即可決定，依據(jù)Bobbin（骨架）的槽寬，可決定變壓器的線徑及線數(shù)，亦可計算出線徑的電流密度，電流密度一般以6A/mm2為參考，電流密度對變壓器的設計而言，只能當做參考值，最終應以溫升記錄為準。

變壓器有效的骨架寬度：

L為原邊繞組層數(shù)，在這里采用4層。

M為線圈每端需要的爬電距離，在這里取2mm。

(爬電距離是沿絕緣表面測得的兩個導電零部件之間或?qū)щ娏悴考c設備防護界面之間的最短路徑。)

骨架繞線寬度:Bw=11.9mm

計算原邊繞組導線允許的最大直徑（漆包線）：

根據(jù)上述計算數(shù)據(jù)可采用裸線徑DIA=0.23mm的漆包線繞置，其帶漆皮外徑為0.27mm，剛好4層可以繞下。

根據(jù)所選線徑計算原邊繞組的電流密度：

計算副邊繞組導線允許的最大直徑（漆包線）：

根據(jù)上述計算數(shù)據(jù)可采用裸線徑DIASS=0.72mm的漆包線繞置，但由于在溫度100℃、工作頻率為60KHz時銅線的集膚深度：

而0.72mm大于了2倍的集膚深度，使銅線的利用率降低，故采用兩根0.35mm的漆包線并繞。

自供電繞組線徑：由于自供電繞組的電流非常小只有5mA，因此對線徑要求并不是很嚴格，在這里主要考慮為便于與次級更好的耦合及機械強度，因此也采用裸線徑為0.35mm的漆包線進行繞置，使其剛好一層繞下，減小與次級之間的漏感，保證短路時使自供電電壓降低。

步驟七、計算變壓器損耗和溫升

變壓器的損耗主要由線圈損耗及磁芯損耗兩部分組成，下面分別計算：

1）線圈損耗：

為100℃銅的電阻率為2.3×10-6（·cm ）；為原邊繞組的線圈長度，實測為360cm；A為原邊0.23mm漆包線的截面積。

d為原邊漆包線直徑0.23mm，s為導線中心距0.27mm，為集膚深度0.31mm。

原邊交流電阻與直流電阻比：由于原邊采用包繞法，故原邊繞組層數(shù)可按兩層考慮，根據(jù)上式所求的Q值，查得。

為100℃銅的電阻率為2.3×10-6（·cm ）；為副邊繞組的線圈長度，實測為80cm；A為副邊兩根0.38mm漆包線的截面積。

d為副邊漆包線直徑0.35mm，s為導線中心距0.41mm，為集膚深度0.31mm。副邊交流電阻與直流電阻比：副邊繞組層數(shù)為一層，根據(jù)上式所求的Q值，查得：

2）磁芯損耗：

Pcv為磁芯功率損耗，由峰值磁通密度擺幅、工作頻率60KHz及工作溫度100℃可在廠家手冊上查出其損耗約為30mw/cm3。

Ve為EPC19的體積0.105cm3。

總結：通過上述計算可知，當環(huán)境溫度為85℃時，變壓器最高溫度在96℃左右，符合磁芯的最佳工作溫度。同時采用包繞法使得漏感僅為70uH(1KHz時)/15uH(100KHz時)，小于3%，效果較理想。