3．2 影響重觸發(fā)功能正常實現(xiàn)的因素
由于IGCT生產(chǎn)的工藝和批次不同，使得其內(nèi)部寄生二極管參數(shù)也不同。因其參數(shù)無法準確測量，故當檢測電路對uGK進行檢測時，若不能正確設置閾值，將會出現(xiàn)多次重觸發(fā)(閾值太小)或應當發(fā)出重觸發(fā)時沒有發(fā)出(閾值太大)。以上兩種情況均會出現(xiàn)不利后果：第一種情況時，由于重觸發(fā)的機理與正常開通相同，必將會增大功率消耗，可能出現(xiàn)驅動板損壞；第二種情況時，可能導致IGCT器件損壞。可見，若想正確實現(xiàn)重觸發(fā)，需合理設置閾值。

4 內(nèi)部重觸發(fā)的設置
為實現(xiàn)正確的內(nèi)部重觸發(fā)，可通過實驗的方法得到內(nèi)部重觸發(fā)的閾值。
4．1 實驗環(huán)境搭建
為模擬電壓源型逆變器由反并聯(lián)二極管向GCT的換流過程，采用振蕩電路實現(xiàn)測試，其原理圖如圖5所示，R=500 Ω，C=500μF，L=500 μH，VT1為IGCT，VD2為二極管，uC為50～300 V可調。

4．2 實驗結果及分析
圖6a為閾值設為10 V時的波形。當主電流過零時(主電流方向由IGCT導通變?yōu)榉床⒙?lián)二極管續(xù)流方向)，uGK發(fā)生變化，同時GP信號發(fā)生跳變，即發(fā)出一個重觸發(fā)信號；當主電流為負時，GK信號不振蕩，GP信號跳變后保持不變。直到下一個過零點時(主電流方向由反并聯(lián)二極管續(xù)流變?yōu)镮GCT導通方向)，重觸發(fā)信號發(fā)生跳變。圖6b為閾值設為9．7 V的波形，可見，當主電流為負時，出現(xiàn)多次強觸發(fā)。

可見，若閾值設置不合理，使器件強開通，導致GCT反并聯(lián)二極管反壓，使GK結反偏截止。在GK結截止過程中，GK結電壓發(fā)生振蕩，且振蕩幅值超過GK內(nèi)部重觸發(fā)閾值，使驅動板誤認為電流將從二極管換流至GCT，從而發(fā)出內(nèi)部重觸發(fā)動作，如此反復動作，勢必會增加功耗，造成驅動板損壞。若應當發(fā)出重觸發(fā)信號而未發(fā)出時，將會導致器件損壞。

5 結論
作為一種新型大功率半導體器件，集成門極換流晶閘管將在高壓大功率方面具有廣闊的應用前景。當其應用于電壓源型逆變器時，在電流由反并聯(lián)二極管向門極換流晶閘管轉移過程中，由于門極換流晶閘管器件的特殊性，需對門極換流晶閘管進行重觸發(fā)。這里通過對集成門極換流晶閘管重觸發(fā)機制的研究，指出了通過驅動板實現(xiàn)重觸發(fā)的原理，并提出一種設置重觸發(fā)閾值的實驗方法，從而提高了集成門極換流晶閘管應用的安全性，避免在使用過程中出現(xiàn)器件的損壞。